旁路加熱方式是在吸收塔下游側的煙道中，將部分未處理的溫度約130~150
洗滌后溫度為40~65℃的冷煙氣混合，達到加熱濕煙氣的目的。圖3-6-41示出
的原理圖。這是一種典型的旁路加熱方式。煙道中設置有空氣密封防泄裝置的
門，用以隔離和控制煙氣流量。
設計時，根據環保排放標準和煙氣
加熱要求，將煙氣正確分割成兩部分，
百葉窗擋板門
即確定煙氣
洗滌比或處理率。高溫原煙
氣部分與經過處理的低溫煙氣部分混合
閘板門
后煙氣的溫度取決于兩種煙氣的流量和
溫度，假定兩種煙氣能完全混合，可按
下式估算混合后的煙氣溫度(Tsm)：
Tsta =TI
F1+1
(T1-T2)
(3-6-9)
吸收
式中，Ts為煙囪入口煙氣溫度，℃；來自D
71為鍋爐引風機出口煙溫，℃；T2為吸
收塔出口濕煙氣溫度，℃；F1為標準狀
態下，旁路煙氣流量，m/h；F2為標
圖36-41旁路加熱
出段(即動力抬升段)
浮升段
其中最重要的是動力抬升段和熱力拍升段，前者決定于FGD系統的機械動力，后者決定于
熱力抬升段
與環境空氣的溫差浮力，互介段和變平段系指大氣環境條件，影響煙氣拍升高度的主要因素
互介段
裂段)和變平段
共四個部
錳華恤‘華阻園士部蓋手中x習群口(z)
度，為了有利于煙氣抬升，煙囪口的煙氣流速宜取20~30m/s，不應低于煙固口處大氣風速的
(2)煙氣的熱釋效率這就是煙囪口排出熱量的速率，其大小決定溫差浮力的大小和熱力抬
倍
開的高度。通常火電煙氣抬升高度與熱釋效率的1/3次方成正比。
(3)煙囪出口處的大氣風速該風速愈大則抬升高度愈低，一般火電煙氣抬升高度與該平均
成
反比
示
(4)大氣穩定度與中性條件下的抬升高度相比，不穩定時的抬升高度較高，而穩定條件下
結
升離度校低
(5)大氣湍流大氣湍流越強勁，抬升高度越低，大氣湍流越柔弱，抬升高度越高。
持取消GGH見解者的理由也相當充分。首先肯定提高煙氣溫度有利于高空稀釋排放，對緩
解周邊的污染影響是有效的，對煙氣下游側的設備和煙囪的腐蝕也有一定的緩解作用。以
300MW機組為例，煙氣溫度升高30℃，煙氣抬升高度由270m提高到530m，平均溫升10℃，
可以增加抬升高度80~90m，無疑必將大大降低最大落地濃度和增加最大落地距離。同樣，由于
加熱煙氣，確能有效減少吸收塔下游側形成的冷凝物，但是對于蒸發煙氣的二次帶水形成的液滴
并不奏效。通過合理的濕煙囪設計就可能減免液滴降落
隨著技術的進步和材料科學的發展，昨天的難題如今卻有了解決辦法，加熱煙氣的方式不
FGGH不可，取消GGH并不是不可能的。實際上，加熱煙氣對減緩煙氣和煙囪被腐蝕的作
用是有限的，而GGH本身的腐蝕和灰堵問題往往成了FGD系統的主要故障點
設置GGH與不設置GGH的綜合比較(以2×600MW機組為例)參閱表3-6-23
表3-6-232×600MW機組FGD系統有無GGH綜合比較
煙氣泄漏/%0.5~1.50年運行費用/萬元基準500
FGD系統如果不設GGH，排煙溫度比設置GGH的降低，而露點溫度升高，煙氣含濕量增
大，其中的SO3易與水分結合生成硫酸霧，當溫度低于酸露點溫度時，酸霧凝結產生腐蝕，同
時由于飛灰的沉降作用使煙氣流中心線向地面傾斜，遵循傾斜擴散模式，使有效源高減小，導到
煙氣抬升高度降低，容易出現“白煙”和“煙羽下洗”或煙囪雨現象。
不設GGH，系統阻力減小很多，從而電耗降低較多。但系統水耗有所增加，這主要是由
高溫煙氣直接進入吸收塔造成蒸發水量增加所致。
取消GGH使煙氣兩次穿越FGD系統的復雜布置變得簡化了，完全消除了有GGH的煙
泄漏的環節和多故障的環節，有效地提高了系統穩定性和可靠性，大大節省了投資費用和運
成本
歷史上，德國全部FGD系統都設置GGH，這是因為德國早年環保法規規定排放煙氣
度必須高于72℃，不然則需經冷卻塔排放。英國和日本規定排放煙氣的溫度更高
